广东地区印染行业发达，中小型印染厂较多，印染废水均具有排放量大、污染物浓度高、色度高、水质不稳定等特点。某针织有限公司位于广东省惠州市潼湖镇，属于新建印染企业，主要进行各种毛衣制造、洗水、染色、印花等加工生产，年生产毛衣可达200万件，产品主要是出口外销，该公司建设执行建设项目环境保护“三同时”制度，废水处理工程与2003年10月动工新建，2004年12月通过环保部门验收，出水各项指标均达到并优于广东省《水污染排放限值》（DB44/26-2001）中的第二时段一级排放标准。

　　1 设计水量与水质

　　该公司主要生产染色毛衣成衣以及各种毛线，废水主要是从染色、洗涤等生产工序中产生。在染色过程中，大量使用冰醋酸、枧油、三A枧粉、羊毛均色油、沉淀防止剂、阳离子黑X-O、酸性黑T-250、元明粉、柔软剂、渗透剂、稳定剂等药剂，虽然毛织物上染率高，但是还是有部分染料残留在排放废水中，同时染色助剂基本上全部存留在废液中，因此排放废水中含有大量有机污染物，色度高而且复杂，同时随着生产批次品种不同，色度变化很大。另外，在洗水过程中由于大量使用了去污精、洗涤剂等有机去污剂，同时原毛线上的污垢、毛渣等进入洗水，所以洗水废水中有机物浓度也是非常高，而且含有大量悬浮物。

　　经过对该公司生产的产品类型及生产工艺分析，参考同类企业废水处理实例资料和数值，确定废水处理设计水量为50m3/h，每天连续运行20小时计，设计水质如下表1所示：

表1 设计进水水质

污染物 CODCr BOD5 SS 色度 pH
单 位 mg/L mg/L mg/L 倍 -
浓 度 1000-1500 300-500 150-500 300-600 9-11

　　处理后出水水质执行广东省《水污染排放限值》（DB44/26-2001）中的第二时段一级排放标准，相关数值如下表2所示：

表2 设计出水水质

污染物 CODCr BOD5 SS 色度 pH
单 位 mg/L mg/L mg/L 倍 -
浓 度 ≤100 ≤20 ≤60 ≤40 6-9

　　2 处理工艺说明

　　通过了解该公司的生产计划和产品类型，对废水成分、水质特点作理论综合分析，在此基础上，结合以往治理同类型企业废水所取得的经验，并考虑排水标准、资金投入等技术经济指标，确定采用“厌氧折板反应ABR+生物接触氧化+混凝沉淀”的工艺。具体工艺流程图如下图1所示：

 

　　工艺说明如下：

　　车间废水排出后，经过粗细两道格栅去除大的线头、毛渣等杂物后进入废水调节池，进行水质、水量的均匀，之后废水经过提升水泵进入厌氧折板反应池(ABR反应池)进行厌氧处理，出水自流进入接触氧化池进行生化处理，生化处理后出水进入中间反应池（与接触氧化池合建），在此处加入脱色剂、PAC，PAM进行混凝反应，形成絮体后，进入后续的斜板沉淀池进行固液分离，清水进入后续的中间水池，用水泵加压进入机械过滤器，过滤后出水经由清水池进行短暂停留后通过自动监控系统达标排放，系统中产生的厌氧污泥、好氧剩余污泥、沉淀污泥进入污泥浓缩池浓缩后，经过压滤机压滤，清液回流到原水调节池重新处理，污泥外运处理。

　　3 主要处理构筑物及设备

　　1) 格栅 系统设置不锈钢手动格栅1组，设置在进水沟渠内，主要是去除废水中的大的颗粒、线头、杂物等，栅隙为10mm、5mm；

　　2) 原水调节池 主要起水质、水量的调节作用，地下钢混构筑物，尺寸为8.0m×10.0m×5.0m，有效容积为500m3，有效停留时间为10h，外设提升水泵2台（1用1备）,将水提升加压进入ABR第一格底部，泵后安装流量计，计量系统总进水流量，池内靠近提升泵吸水口附近设置PH计1台，自动控制加入硫酸调节ABR进水的PH；

　　3) ABR反应池 ABR具有良好的水流、水力条件，主要利用厌氧菌和兼性菌的共同作用，将不容易生物降解的大分子物质降解为小分子物质，提高废水的可生化性，有利于后续好氧进一步去除，地上钢混构筑物，尺寸为13.0m×5.0m×5.5m（2组并用），单组分为四格，单格上下向流流速比为3：1，有效容积为600m3，最后一格上向池内设置半软填料，填料高度2.5米，有利于防止厌氧污泥流失，有效停留时间为12h，设置回流水泵2台，将后续第四格厌氧污泥抽升进入ABR前段与进水混合，每组池顶部设置水封器一个，共8个。

　　4) 接触氧化池 为本工艺去除污染物质的主体，利用生物膜上微生物的新陈代谢作用，将废水中的污染物质去除，地上钢混构筑物，尺寸为18.0m×5.0m×5.0m，有效容积为425m3，有效停留时间为8.5h，共5个，为上下流交替过水，内装半软性填料，填料高度2.5米，内设曝气软管曝气器，设置罗茨风机2台（1用1备）,功率22.0Kw。

　　5) 中间反应池 主要是定量加入PAC、脱色剂等去除好氧残留的悬浮物、色度等，地上钢混构筑物，尺寸为3.0m×5.0m×2.5m，有效容积为30m3，有效停留时间为0.6h，为格板反应池，搅拌采用空气搅拌，设置PAC、PAM、脱色剂加药系统各1套。

　　6) 斜板沉淀池 对经过混凝反应后的混合液进行固液分离，地上钢混构筑物，尺寸为10.0m×5.0m×5.0m，沉淀负荷为0.9m3/h.m2，设置排泥水泵1台。

　　7) 过滤系统 地下中间水池1座，钢混构筑物，尺寸为4.0m×3.0m×2.5m，有效容积为25m3，有效停留时间为0.5h，设置立式过滤泵2台（1用1备）,直径2.4米机械过滤器1个。

　　8) 污泥压滤系统 地下污泥浓缩池1座，钢混构筑物，尺寸为5.0m×5.0m×5.0m，设置XMA60/800–UBK 60m2板框压滤机1台,空压机1台，直径1.2米污泥罐1台，ZW污泥压滤泵2台（1用1备）。污泥压滤后含水率约70-80％，外运处理。

　　9) 自动监控系统 出水沟渠上安装自动监控系统1套，主要监测出水的流量、COD等值，检查处理效果。

　　4 工程处理效果

　　工程自2004年8月开始调试，调试期约3个月，调试过程中2004年11月3日、15日、25日我公司自行检测结果如下表3所示，2004年12月，该系统进行了为期3天的取样监测验收，监测结果如下表4所示，由表3、表4数据可以看出，该系统处理效果优良，出水完全达到广东省《水污染排放限值》（DB44/26-2001）中一级排放标准。

表3 2004年11月3日、15日、25日监测结果表

污染物
 单位
 日期
 进 水
 ABR出水
 好氧出水
 沉淀出水
 过滤出水
 限值标准
 
CODCr
 mg/L
 3日

15日

25日
 1865.2

1688.0

1120.5
 1005.8

820.6

980.9
 135.7

121.6

136.8
 98.9

104.3

85.8
 75.6

82.6

67.4
 ≤100
 
BOD5
 mg/L
 3日

15日

25日
 450.6

388.9

410.6
 350.9

333.7

310.4
 25.9

35.6

19.6
 20.5

22.4

16.2
 15.6

17.5

12.3
 ≤20
 
SS
 mg/L
 3日

15日

25日
 255.6

187.1

334.4
 98.6

124.7

117.8
 125.8

111.3

98.9
 30.6

45.1

38.4
 15.8

20.6

26.2
 ≤60
 
色度
 倍
 3日

15日

25日
 400

600

300
 400

400

400
 350

300

350
 40

30

40
 30

30

30
 ≤40
 
pH
 －
 3日

15日

25日
 11.2

9.6

10.8
 8.2

7.9

7.8
 7.8

7.9

7.9
 8.0

7.9

7.9
 7.8

8.1

7.9
 6-9
 

表4 监测验收结果表

污染物 单 位 进 水 ABR出水 好氧出水 沉淀出水 过滤出水 限值标准
CODCr mg/L 1250.6 851.9 126.1 89.6 78.5 ≤100
BOD5 mg/L 332.0 302.4 24.3 18.5 16.6 ≤20
SS mg/L 131.4 128.0 107.8 60.2 24.6 ≤60
色度 倍 400 400 350 40 30 ≤40
pH - 10.6 7.9 8.1 8.2 8.0 6-9
备注：以上监测结果均为平均值。

　　5 经济技术分析

　　1) 人工费用

　　废水处理站设计处理流量为：50m3/h，年工作制按330天，劳动定员3人，人员工资按800元/月，则处理每m3废水所需要的人工费用约0.08元/m3。

　　2) 动力费用

　　系统运行总功率为45.0kw，设备同时运行系数为0.7，每天设计正常运行按20小时计，则每日正常用电量为630kw.h，电价按0.52元/kw.h计，则处理每m3废水所需的动力费用约0.33元/m3。

　　3) 药耗费用

　　每日混凝剂消耗约120Kg，脱色剂消耗约80 Kg，硫酸消耗约40 Kg,混凝剂单价以1600元/吨计，脱色剂单价以1800元/吨计,硫酸单价以1200元/吨计,则处理每m3废水所需的药耗费用约0.38元。

　　4) 运行成本

　　废水处理站每天处理水量1000m3，处理每m3废水运行费约为 0.79元/m3（注：此运行成本不含设备损耗、维护等费用）。

　　5) 污染物去除量

　　废水处理站每年可去除COD约363T，去除SS约22T，大大减轻了周边环境的污染。

　　6 工程总结

　　1) 工程监测结果表明，采用“ABR+生物接触氧化+混凝沉淀”的工艺处理印染废水是可行的，处理系统运行稳定、效果优良、运行费用适中。

　　2) 在生产过程中，由于印染批次、类型的不同，废水为短时间大流量排放，同时色度差异很大，因此在废水处理系统设计时，在不影响总体投资的前提下，尽量增大调节池，减小水质变化对后续系统的冲击。

　　3) 去除色度方面，生化系统去除色度微乎其微，主要靠后续的混凝沉淀去除色度，调试发现，使用单一的混凝剂，色度去除率在48％左右，但色度去除不稳定，针对不同的色度，混凝剂的投加量也有很大的变化，需要及时调整，要色度稳定达到排放，必须结合使用少量脱色剂方可使出水色度达标，针对该厂排放的具体情况，部分色度单加PAC就可达标，其它色度必须结合使用脱色剂方可，因此印染废水在设计时需要预留脱色剂投加系统，以便合理操作，保证色度达标排放。

　　4) 在脱色剂的选择上，需要根据实际水质确定脱色剂类型和投加量。

　　5) 该工程的实施，使该公司排放的COD总量减少90％以上，色度去除率大于90％，大大保护了周围水环境，给该企业带来了良好的环境效益。

本文来自: 环境技术网(www.cnjlc.com) 详细出处参考：http://www.cnjlc.com/h2o/1/200707081564.html

1、   曝气过度很不利于污泥培养的。微生物的量和源水中的碳氢含量有关，碳氢不足和难提高微生物数量，特意提高微生物数量将会使污泥老化，反而不利于出水水质。根据F/M值的大小，可以知道微生物数量是否太低，该值不大与0.25，说明微生物数量不会太低。

简评：一般的活性污泥工艺可以这样来大致评判，但对高负荷活性污泥工艺不适合，因为此类工艺的污染物很大程度上是被污泥吸附并随剩余污泥排放而去除的，即M中也含有大量F，所以在这种情况下F/M比和泥龄对运行控制没有多大的意义。

2、出水水温不低于10度，微生物活性是没有太大问题的。污泥龄的准确计算公式：（曝气池的有效容积*污泥浓度）/（排泥量*回流污泥浓度*24），污泥龄是污泥在曝气池中的停留时间，是控制污泥是否老化的重要参数，此参数控制不好很难保证生物系统的正常运转。一般超过30天，污泥就有可能老化了。污泥龄偏低，由此生物活性增强，不利于在二沉池的泥水分离。

简评：泥龄短的高负荷污泥一般沉降速率较快，其中高负荷污泥的沉降性能又比老化污泥好，污泥龄偏低的污泥其沉降速率介于以上二者之间。

3、SV30大于50%，可能是丝状菌膨胀问题，小于25%，上清液浑浊，夹有细小颗粒，有大量非活性类鞭毛虫（如侧跳虫、滴虫），则可能是污泥龄偏低的原因。
简评：SV30没有排除污泥浓度的因素，污泥是否膨胀可用SVI值作参考，污泥膨胀不一定是丝状菌过多引起的。

 

4、若生物系统是低负荷运行（F/M小于0.15），溶解氧控制在1.5ppm就足够了，这样可节电。
简评：溶解氧的控制除了生化所需外，还要考虑污泥在沉淀池因缺氧而发生反硝化及尽可能保持回流污泥活性等因素，生物膜工艺的溶解氧还应该高些。

 

5、控制低的溶解氧出水，可使微生物在沉降阶段，十分有利于微生物重新进入生物池首端后发生更好的吸附氧化作用。
简评：曝气池溶解氧适当高些，可防止污泥在沉淀池发生反硝化，也有利于活性污泥重新进入生物池首端后发生更好的吸附氧化作用，所以曝气池出水端的溶解氧不能太低。

 

6、水解酸化段可以将大分子物质转化为小分子物质，有利于后段有机物的降解。也就是说水解段的污染物质不易被微生物所降解。
简评：与其说水解段的污染物质不易被微生物所降解，不如说是不完全的生化反应。

 

7、SS明显变大，原因很多，若短时间的变化，可能与负荷过大有关，长期的，周期性的变化，则可能与丝状菌膨胀和污泥老化有关。进水浓度增高，会导致活性污泥活性增强，不利于沉降。出水浑浊而带有跑泥的现象。过于低负荷运行，污泥老化后，微生物自身氧化，解絮。同样会产生跑泥SS高。另外，气温过底、曝气过度、PH变化过大、有毒物质进如生物系统等等，也会产生跑泥。
简评：进水浓度增高，会使污泥活性增强，但不会不利于沉降；污泥过度老化和中毒都会引起跑泥，但在表观上是可以区分的。

 8、处理生活污水N、P一般应该不会缺才对，处理低浓度污水，容易导致污泥老化，出水夹有多量细小的活性污泥颗粒，此部分会导致出水的COD上升，不太严重的活性污泥随水流出，使COD上升幅度在10-20ppm之间。
简评：有统计表明：每1mg/L ESS表现出的BOD在0.54~0.69mg/L之间，平均为0.61mg/L BOD。

 

9、SV在生物膜法处理中并不是重要的控制参数指标。
简评：通常生物膜法基本上没有悬浮污泥的，又何言SV呢。

 

10、氧化沟各槽的污泥浓度不一样，而且也没有可比性。
简评：这是对交替式氧化沟而言的，不仅各槽的污泥浓度不一样，同一槽各时间段的污泥浓度也不一样。

 

11、印染废水应该是比较难处理的废水，其污染物分解需要很长的生物氧化和接触时间。显色分子对活性污泥来说是有难度的，一般的微生物对显色物质的去除大多数是随泥而排除的。脱色应该在生化处理段前。剩下的不容易去除的部分在通过生物吸附去除。
简评：没错，但生化对有些染色废水的色度也有一定的作用。

 

12、接触氧化法比传统活性污泥要好一点，因为接触氧化法，生物停留时间长，易于难降解的有机物，同时生物膜局部厌氧也有利于去除降解的有机物。
简评：要使接触氧化工艺处理效率高，生物膜厚度必需控制好（实际上较难控制），如生物膜过厚甚至结球，其处理效果会很差。

 

13、回流比是回流污泥量与生化系统进水量的比值，通过控制回流比可以提高微生物的活性、提高处理效率的作用。
简评：回流比大不一定回流至曝气池的污泥就多，因为回流量太大，其浓度会大幅下降（受制于二沉池的运行状态），也就是说回流污泥量没有浓度概念的。

14、含硝基苯、苯胺类物质的处理工艺：调节池--气浮--加酸罐--铁碳池--加碱罐--沉淀--水解酸化池--二沉池-出水。硝基苯、苯胺是属于难降解的污染物质，对此类废水的去除，各个过程都要控制得当。不然出水会很会有压力。
简评：这是大致的工艺组合，在水解酸化池后还需设置好氧工序。

 

15、PAC+阳离子PAM是比较好的絮凝剂组合。二沉池是通常不加絮凝剂的。脱水机房通常是使用阳性的PAM即可。

简评：有些污泥脱水前的加药调质也需PAC和PAM来组合。

1、   曝气过度很不利于污泥培养的。微生物的量和源水中的碳氢含量有关，碳氢不足和难提高微生物数量，特意提高微生物数量将会使污泥老化，反而不利于出水水质。根据F/M值的大小，可以知道微生物数量是否太低，该值不大与0.25，说明微生物数量不会太低。

简评：一般的活性污泥工艺可以这样来大致评判，但对高负荷活性污泥工艺不适合，因为此类工艺的污染物很大程度上是被污泥吸附并随剩余污泥排放而去除的，即M中也含有大量F，所以在这种情况下F/M比和泥龄对运行控制没有多大的意义。

2、出水水温不低于10度，微生物活性是没有太大问题的。污泥龄的准确计算公式：（曝气池的有效容积*污泥浓度）/（排泥量*回流污泥浓度*24），污泥龄是污泥在曝气池中的停留时间，是控制污泥是否老化的重要参数，此参数控制不好很难保证生物系统的正常运转。一般超过30天，污泥就有可能老化了。污泥龄偏低，由此生物活性增强，不利于在二沉池的泥水分离。

简评：泥龄短的高负荷污泥一般沉降速率较快，其中高负荷污泥的沉降性能又比老化污泥好，污泥龄偏低的污泥其沉降速率介于以上二者之间。

3、SV30大于50%，可能是丝状菌膨胀问题，小于25%，上清液浑浊，夹有细小颗粒，有大量非活性类鞭毛虫（如侧跳虫、滴虫），则可能是污泥龄偏低的原因。
简评：SV30没有排除污泥浓度的因素，污泥是否膨胀可用SVI值作参考，污泥膨胀不一定是丝状菌过多引起的。

 

4、若生物系统是低负荷运行（F/M小于0.15），溶解氧控制在1.5ppm就足够了，这样可节电。
简评：溶解氧的控制除了生化所需外，还要考虑污泥在沉淀池因缺氧而发生反硝化及尽可能保持回流污泥活性等因素，生物膜工艺的溶解氧还应该高些。

 

5、控制低的溶解氧出水，可使微生物在沉降阶段，十分有利于微生物重新进入生物池首端后发生更好的吸附氧化作用。
简评：曝气池溶解氧适当高些，可防止污泥在沉淀池发生反硝化，也有利于活性污泥重新进入生物池首端后发生更好的吸附氧化作用，所以曝气池出水端的溶解氧不能太低。

 

6、水解酸化段可以将大分子物质转化为小分子物质，有利于后段有机物的降解。也就是说水解段的污染物质不易被微生物所降解。
简评：与其说水解段的污染物质不易被微生物所降解，不如说是不完全的生化反应。

 

7、SS明显变大，原因很多，若短时间的变化，可能与负荷过大有关，长期的，周期性的变化，则可能与丝状菌膨胀和污泥老化有关。进水浓度增高，会导致活性污泥活性增强，不利于沉降。出水浑浊而带有跑泥的现象。过于低负荷运行，污泥老化后，微生物自身氧化，解絮。同样会产生跑泥SS高。另外，气温过底、曝气过度、PH变化过大、有毒物质进如生物系统等等，也会产生跑泥。
简评：进水浓度增高，会使污泥活性增强，但不会不利于沉降；污泥过度老化和中毒都会引起跑泥，但在表观上是可以区分的。

 8、处理生活污水N、P一般应该不会缺才对，处理低浓度污水，容易导致污泥老化，出水夹有多量细小的活性污泥颗粒，此部分会导致出水的COD上升，不太严重的活性污泥随水流出，使COD上升幅度在10-20ppm之间。
简评：有统计表明：每1mg/L ESS表现出的BOD在0.54~0.69mg/L之间，平均为0.61mg/L BOD。

 

9、SV在生物膜法处理中并不是重要的控制参数指标。
简评：通常生物膜法基本上没有悬浮污泥的，又何言SV呢。

 

10、氧化沟各槽的污泥浓度不一样，而且也没有可比性。
简评：这是对交替式氧化沟而言的，不仅各槽的污泥浓度不一样，同一槽各时间段的污泥浓度也不一样。

 

11、印染废水应该是比较难处理的废水，其污染物分解需要很长的生物氧化和接触时间。显色分子对活性污泥来说是有难度的，一般的微生物对显色物质的去除大多数是随泥而排除的。脱色应该在生化处理段前。剩下的不容易去除的部分在通过生物吸附去除。
简评：没错，但生化对有些染色废水的色度也有一定的作用。

 

12、接触氧化法比传统活性污泥要好一点，因为接触氧化法，生物停留时间长，易于难降解的有机物，同时生物膜局部厌氧也有利于去除降解的有机物。
简评：要使接触氧化工艺处理效率高，生物膜厚度必需控制好（实际上较难控制），如生物膜过厚甚至结球，其处理效果会很差。

 

13、回流比是回流污泥量与生化系统进水量的比值，通过控制回流比可以提高微生物的活性、提高处理效率的作用。
简评：回流比大不一定回流至曝气池的污泥就多，因为回流量太大，其浓度会大幅下降（受制于二沉池的运行状态），也就是说回流污泥量没有浓度概念的。

14、含硝基苯、苯胺类物质的处理工艺：调节池--气浮--加酸罐--铁碳池--加碱罐--沉淀--水解酸化池--二沉池-出水。硝基苯、苯胺是属于难降解的污染物质，对此类废水的去除，各个过程都要控制得当。不然出水会很会有压力。
简评：这是大致的工艺组合，在水解酸化池后还需设置好氧工序。

 

15、PAC+阳离子PAM是比较好的絮凝剂组合。二沉池是通常不加絮凝剂的。脱水机房通常是使用阳性的PAM即可。

简评：有些污泥脱水前的加药调质也需PAC和PAM来组合。

    以上是上世纪九十年代初的事了。从现在的思路看以前的问题，也发现有考虑不周的问题。当初我在考虑初步改造方案时，已估计到COD可达标，氨氮达标的可能性不大，这也被后来的运行所证实。但没有从多因素去分析，当时只了解废水的pH、COD和氨氮，没要求测定凯氮，也没有测定生化池出水的碱度。所以不能排除因缺碱度而制约了氧化沟的硝化效果，如果这样的话，在硝化池控制好碱度也许可使出水氨氮进一步降低甚至可能达标。虽然这只是一种可能，也是应该考虑到的。

1、“以新带老”的原则一般是对改扩建，技术改造项目而言，就是以新上项目管理带动原有污染的治理。

2、环保界不提“以新带老排放量”的概念，常提及的是“以新带老削减量”，是针对原有排放量而言，指经“以新带老”上处理设施后，污染物减少的量。

3、对于改扩建，技术改造项目而言，污染物控制指标包括原有排放量（1）、新建部分产生量（2）、新建部分处理削减量（3）、以新带老削减量（4）、排放增减量（5）、排放总量（6）等指标。

 

4、名词解释：

原有排放量——是对改扩建、技术改造项目而言，指项目改扩建、技术改造前的污染物排放量。

新建部分产生量——指新产生的污染源强量。

新建部分处理削减量——是对新产生量而言，经处理后，污染物削减量。

以新带老削减量——是对原有排放量而言，经“以新带老”上处理设施后，污染物减少的量。

排放增减量——是指新建部分产生量—以新代老削减量—新建部分处理削减量。

排放总量——是指原有排放量—以新代老削减量+新建产生量—新建部分处理削减量。

它们之间的关系是：（5）=（2）—（3）—（4）；    （6）=（2）—（3）+（1）—（4）